Система автоматизированного проектирования и расчета
+7 (495) 180-47-59

44. Моделирование работы свай при реализации просадки грунта

44. Моделирование работы свай при реализации просадки грунта
Авторы: Акопян А.Ф., Акопян В.Ф., Подолько К.Ю., Тимошенко М.С., Боярских С.А., Литовченко Т.А., Донской государственный технический университет

Моделирование работы свай при реализации просадки грунта.

В статье рассмотрены результаты моделирования работы железобетонных винтовой и буронабивной свай во взаимодействии с грунтовым массивом. Для моделирования применён математический аппарат метода конечных элементов в реализации лицензионного сертифицированного программного комплекса ЛИРА версии 10.6. Описан процесс моделирования просадки. Представлены три варианта взаимодействия грунта со сваями. Получены величины осадки одиночных свай от внешней нагрузки и от отрицательных сил трения.

В продолжение исследования работы винтовой сваи [1-10] и  возможности моделирования просадки грунтового массива, были разработаны три расчетные схемы, показанные на рис.1.1.jpg

Рис.  1. – Расчетные схемы взаимодействия свай с грунтовым массивом, где: а- винтовая железобетонная свая, б – буронабивная железобетонная свая, в – буронабивная железобетонная свая с уширением; fi – трение по боковой поверхности; R – сопротивление грунта по торцу сваи; τu – предельные касательные напряжения согласно критерию прочности Кулона-Мора.


Обозначенный зазор позволяет свае «уйти» от восприятия отрицательных сил трения по боковой поверхности. Физическая возможность создания подобного зазора между резьбовой поверхностью и цилиндрическим стволом сваи представлено на рис. 2.

2.jpg

Рис.  2. –  Конечно-элементная модель оголовка сваи, а – конечно-элементная модель, б – физическое исполнение раскатанной резьбы.


Постановка задачи пространственная. Принятые материалы – упругие. Для уменьшения влияния граничных условия вокруг свай массив грунта принят с радиусом 2 м. Характеристики грунта приняты следующие:

Просадочный грунт: Модуль общей деформации Е=10 МПа; коэффициент Пуассона ν= 0,35; объемный вес 53 кН/м3. Указанный объемный вес подобран итерационно для достижения деформации от  собственного веса 10 см.

Непросадочный грунт: Модуль общей деформации Е=10 МПа; коэффициент Пуассона ν= 0,35; объемный вес 0,1 кН/м3. Указанный объемный вес подобран исходя из необходимости отсутствия деформаций грунта от собственного веса.

Ниже приведены результаты численного эксперимента, показывающие вертикальные перемещения.

3.png

Рис.  3. – Изополя вертикальных перемещений грунта и свай, от воздействия просадки.


4.png

Рис.  4. –  Изополя вертикальных перемещений грунта и свай, от воздействия полезной нагрузки, равной 500 кН.


Вертикальные перемещения оголовков свай, рассчитанные от воздействия просадки грунта и от полезной нагрузки, равной 500 кН,  представлены в таблице 1.

Таблица № 1

Вертикальные перемещения оголовков свай

 № п/п Вид сваи  Суммарное вертикальное перемещение, мм Процентное соотношение  
     1 Винтовая      24,2      52%
     2 Буронабивная, взаимодействующая с просадочным грунтом      46,5      100%
     3 Буронабивная, не взаимодействующая с просадочным грунтом      35,4      76%


Вывод: результаты представленного расчета показывают, что применение винтовой сваи без взаимодействия с просадочным грунтом позволяет снизить вертикальные перемещения оголовка на 48% по сравнению с буронабивной сваей с тем же расходом материала.




А.Ф. Акопян, В.Ф. Акопян, К.Ю. Подолько, М.С. Тимошенко, С.А. Боярских, Т. А. Литовченко

Донской государственный технический университет


Литература:

1. Акопян В. Ф. Моделирование несущей способности ввинчиваемых свай //Известия Ростовского государственного строительного университета. – 2010.№. 14. С. 308-308.

2. Акопян В. Ф. и др. Новые виды свай //Инженерный вестник Дона. – 2011. №. 2. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n2y2011/437

3. Акопян В. Ф. Испытания моделей винтовых свай //Инженерный вестник Дона. – 2012. №. 1. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n1y2012/620

4. Панасюк Л. Н. и др. Монолитная и сборно-монолитная разновидности винтовой сваи АКСИС //Инженерный вестник Дона. – 2012. №. 4-2. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n4p2y2012/1241

5. Зотова Е. В., Хо Ч., Акопян В. Ф. Определение влияния вспомогательного ростверка на несущую способность сваи усиления цокольного здания с учетом неравномерной осадки в г. Белово Кемеровской области //Инженерный вестник Дона. – 2013.№. 2. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n2y2013/1706/

6. Акопян В. Ф., Четвериков А. Л., Конопацкий С. А. Экспериментально-теоретическое обоснование возможности использования ввинчиваемых свай в качестве армоэлементов //Перспективы науки. – 2012. – №. 2. – С. 67-69.

7. Акопян В.Ф. Армирование грунтового массива винтовыми бетонными элементами АКСИС// Механика грунтов в геотехнике и фундаментостроении: материалы Всероссийской научно-практической конференции. – Новочеркасск: ЮРГТУ, 2012. – с. 370-374.

8. Акопян В. Ф., Акопян А. Ф., Должиков П.Н. Полевые испытания грунтов винтовыми сваями повышенной несущей способности// «Строительство-2015»: материалы Международной научно-практической конференции. – Ростов н/Д: Рост. гос. строит. ун-т, 2015. – 427-428 с.

9. A. Prokopov, V. Matua, V. Akopyan Monitoring of the Geotechnical State of the Array During the Reconstruction of the Roki Tunnel // Procedia Engineering, Volume 150, 2016, pp. 2255-2260.

10. V. Akopyan, A. Akopyan Experimental and Theoretical Investigation of the Interaction of the Reinforced Concrete Screw Piles with the Surrounding Soil// Procedia Engineering, Volume 150, 2016, pp. 2202-2207

 

References

  1. Akopyan V. F. Izvestiya Rostovskogo gosudarstvennogo stroitel'nogo universiteta. – 2010.№. 14. рр. 308-308.

  2. Akopyan V. F. i dr. Inzhenernyy vestnik Dona. – 2011. №. 2. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n2y2011/437

  3. Akopyan V. F. Inzhenernyy vestnik Dona. – 2012. №. 1. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n1y2012/620

  4. Panasyuk L. N. i dr. Inzhenernyy vestnik Dona. – 2012. №. 4-2. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n4p2y2012/1241

  5. Zotova E. V., Kho Ch., Akopyan V. F. Inzhenernyy vestnik Dona. – 2013.№. 2. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n2y2013/1706/

  6. Akopyan V. F., Chetverikov A. L., Konopatskiy S. A. Perspektivy nauki. – 2012. – №. 2. – рр. 67-69.

  7. Akopyan V.F. Armirovanie gruntovogo massiva vintovymi betonnymi elementami AKSIS [Reinforcement of the soil mass with screw concrete elements AKSIS]. Novocherkassk: YRGTU, 2012. – pp. 370-374.

  8. 8. Akopyan V. F., Akopyan A. F., Dolzhikov P.N. Polevye ispytaniya gruntov vintovymi svayami povyshennoy nesushchey sposobnosti [Field testing of soils with screw piles of increased bearing capacity]. Rostov n/D: Rost. gos. stroit. un-t, 2015. – pp 427-428.

  9. 9. A. Prokopov, V. Matua, V. Akopyan Monitoring of the Geotechnical State of the Array During the Reconstruction of the Roki Tunnel // Procedia Engineering, Volume 150, 2016, pp. 2255-2260.

  10. 10. V. Akopyan, A. Akopyan Experimental and Theoretical Investigation of the Interaction of the Reinforced Concrete Screw Piles with the Surrounding Soil// Procedia Engineering, Volume 150, 2016, pp. 2202-2207

Следите за нашими новостями в социальных сетях:

Возврат к списку


auth
Чтобы оставить комментарий, пожалуйста, зарегистрируйтесь или авторизуйтесь

Презентация новой версии ЛИРА 10.12
Узнайте первыми о более 100 нововведениях и выиграйте фирменные подарки. Онлайн презентация состоится 19 мая в 14:00
07 апреля 2021
Новый функционал в ЛИРА 10 «Деревянные конструкции»
В ЛИРА 10.12 будет доступна возможность расчета деревянных конструкций по нормативам СССР, Российской Федерации и Евросоюза, включающая: базу данных деревянных материалов, 4 типа сечений поперечных стержневых элементов.
29 марта 2021
Успей обновиться до новой версии ЛИРА 10.12 за полцены!
12 апреля выходит новая версия расчетного комплекса ЛИРА 10.12.
10 марта 2021
Участвуйте в лекции от ЛИРА софт и УрГАХУ 24 февраля
Обсудим особенности применения BIM для выполнения поверочных расчетов
20 февраля 2021
Все новости
Реализация модели контактного слоя при расчете адгезионного соединения с использованием метода конечных элементов
В большинстве опытов по испытанию адгезионных соединений измеряется средняя адгезионная прочность. Данная величина вычисляется как отношение разрушающей нагрузки к площади склейки. Подобный подход подразумевает равномерное распределение касательных напряжений. Исследователи давно обнаружили, что средняя адгезионная прочность соединения является сильной функцией геометрических [1] и физико-механических параметров модели и, следовательно, делает малоинформативными и несопоставимыми экспериментальные данные, выполненные на отличающихся образцах. Малочисленные результаты по измерению касательных напряжений по площади склейки с использованием преимущественно поляризационно-оптических методов [2] показывают, что распределение напряжений является нелинейной функцией. При этом наблюдается концентрация напряжений у торцов модели. В связи с этими фактами возникает необходимость детального изучения напряженно-деформированного состояния адгезионных соединений.
06 июня 2019
Оценка точности нелинейного статического метода анализа сейсмостойкости сооружений
В статье рассмотрено практическое применение методики нелинейного статического анализа сейсмостойкости зданий и сооружений. Произведен расчет одноэтажной стальной рамы нелинейным статическим и нелинейным динамическим методами. В результате анализа полученных результатов расчета показана значимость высших форм колебаний и необходимость анализа их влияния на реакцию системы.
06 февраля 2018
Напряженно-деформированное состояние коррозионно - поврежденных железобетонных элементов при динамическом нагружении
С помощью современного программно-вычислительного комплекса  ЛИРА 10.6 выполнена сравнительная оценка напряженно–деформированного состояния  не поврежденного и коррозионно-поврежденного железобетонного элемента при динамическом и статическом нагружении. Проанализировано   влияния ослабленного коррозией бетонного участка сжатой зоны на перераспределение напряжений в сечении.
25 января 2018
Применение технологий BIM при расчете зданий в условиях сложной геотехнической обстановки в связке программ Revit, ЛИРА 10.6 и PLAXIS 3D
В статье рассматривается методика совместной работы ПК ЛИРА 10.6 и PLAXIS 3D посредством API модуля. С позиции инженера-расчетчика рассматриваются возможности передачи моделей между различными программами с применением технологий информационного моделирования.
21 июня 2017
Все публикации
ЛИРА 10. Экспорт из AutoCAD
Как сократить время на передачу модели?
21 декабря 2020 10:59:00
Опыт использования ЛИРА 10 на примере ООО «УралТЭП»
На вебинаре 22 сентября специалисты «УралТЭП» поделятся опытом применения ЛИРА 10 на примере двух объектов энергетики
16 сентября 2020
Все записи вебинаров